選取兩種不同結構類型的膜組件進行化工廢水處理的中試應用研究，對比研究了MBR膜系統的**佳氣水比，臨界膜通量、膜系統的分離與處理效果以及膜的污染和清洗方式。中試結果表明，在該類廢水處理中，中空纖維簾式膜組件的**佳氣水比為24，平板式膜組件的**佳氣水比為20；在相等曝氣強度下，用流量階梯法測得，中空纖維簾式膜組件的臨界膜通量為20L˙m-2˙h-1，平板式膜組件的臨界膜通量為25L˙m-2˙h-1；兩組膜在處理和分離效果上相差不大；在抗污染性能上，平板式膜組件更具優勢，而且平板式膜組件更容易通過物理清洗-空曝氣的方式使膜通量得以部分恢復，用次氯酸鈉（NaClO）溶液對膜組件進行化學清洗，均能獲得較好的通量恢復效果。

MBR膜生物反應器（Membranebioreactor,MBR）是將膜分離技術和生物反應器的生物降解作用集于一體的生物化學反應系統。它以超濾或微濾膜組件替代傳統活性污泥法中的沉淀池實現泥水分離。該系統具有處理能力強、固液分離效率高、出水水質好、占地空間小、運行管理簡單等特點。目前，MBR工藝在水資源再生利用方面已發揮了巨大的作用，運用MBR膜工藝技術來處理生活污水和工業廢水已突顯成效。

鑒于目前已商品化的MBR分離膜組件結構形式多樣，主要有中空纖維簾式、平板式、管式等幾大類，而且其應用也各具特點，這對在實際工程應用中膜組件的選購帶來一定困難。本實驗運用浸沒式好氧MBR工藝技術來處理杭州某化工廠的工業廢水，分別選用中空纖維簾式膜組件和平板式膜組件進行對比試驗研究，為規?；こ虘玫哪そM件選型提供設計依據和運行參考標準。

1試驗裝置與方法

1.1實驗工藝流程與條件

中試設計規模為1000L˙h-1。試驗裝置由調節池、好氧池、膜分離裝置、清液槽、曝氣系統和相關動力及自動控制設備組成。廢水由污水泵輸送至調節池，然后進入好氧池和膜分離池，混合液在抽吸泵的作用下經膜過濾后形成工藝的產水，大部分泥水混合液則通過回流泵流回至好氧池。

試驗中分別采用膜組件A（PVDF，中空纖維簾式，孔徑0.2μm，膜面積20m2）和膜組件B（PVDF，平板式，孔徑0.08μm，膜面積28m2）來進行試驗。

試驗進水的COD范圍400~700mg˙L-1,初始接種污泥濃度為1500mg˙L-1左右。

1.2試驗工況與運行參數

膜裝置的運行方式為間歇式，抽吸8min，停止2min。整個試驗的水力停留時間（HRT）為8h，膜運行初始通量設定為25L˙m-2˙h-1.。系統運行穩定后，反應器內污泥濃度（MLSS）維持在5000~8000mg˙L-1。

2結果與討論

2.1膜系統**佳氣水比

在浸沒式MBR工藝中,曝氣有兩個作用：一是提供微生物代謝所需的氧氣；二是產生錯流，去除或減少膜表面的污泥層，減緩膜的污染速率。HongSP等觀察到在較高曝氣量下產生的剪切力會加快污染物脫離膜表面的速度，并指出有臨界曝氣量存在，當超過該曝氣量，膜通量增加就不明顯，而且太大的曝氣量會提供過量的溶解氧，也不利于反硝化作用。對于浸沒式MBR工藝，其能耗主要來自曝氣，約占整個系統總能耗的80%~90%，因此確定系統的**佳曝氣量是十分必要的。

試驗中膜的初始通量均設定為25L˙m-2˙h-1，即膜組件A的初始通量為500L˙h-1，膜組件B的初始通量為700L˙h-1。采用不同的氣水比（每透過1m3水所提供的曝氣量）對膜組件運行，分別考察了兩組膜的比膜通量（單位時間、單位操作壓力下每平方米膜面積所透過的水量，L˙m-2˙h-1˙KPa-1）和運行時間的相互關系。

在一定曝氣強度范圍內，隨著氣水比的提高，比膜通量也隨之提高，跨膜壓差（TMP）的增加速率減緩，即膜污染發展速率隨曝氣強度增加而降低。但當曝氣強度上升到一定程度時，比膜通量增加不再明顯。分析原因可能是：當曝氣強度較低時，錯流流速產生的水力剪切作用不能有效防止大量污泥絮體在膜表面沉積，膜污染主要是以污泥層阻力為主；而當曝氣強度過高時，污泥絮體被強大的剪切力所破碎，細小污泥顆粒和膠體類物質增多，這些物質更容易引起膜孔的吸附和堵塞，從而使膜污染加劇。因此當曝氣到達一臨界值后，再繼續增加曝氣量對MBR系統已沒有實際意義，Jungmin等也報道了與本試驗類似的研究結果。經測定，試驗中A、B兩組膜的**佳曝氣量分別為12.0m3˙h-1和14.0m3˙h-1，即在此類廢水處理中，膜系統的**佳氣水比分別為24和20。

2.2臨界膜通量

**初提出的臨界流量假設（Field等，1995）僅僅斷言，在低于臨界流量的條件下運行的分離膜不會出現膜污染。雖然當初這一假設只是包含了水力學引起的膜污染因素，但是毋庸置疑，臨界流量的假設仍然是膜生物反應器工藝長期運行的指針。實踐也證明，絕大多數浸沒式膜生物反應器工藝能在亞臨界通量區長期穩定地運行。

本試驗采用流量階梯法分別對兩組膜的臨界膜通量進行了測定。在同等曝氣強度（均為0.5m3˙m-2膜面積）條件下，經試驗得出，膜A的臨界膜通量為20L˙m-2˙h-1，膜B的臨界膜通量為25L˙m-2˙h-1。試驗結果也與以上得出的氣水比試驗結果具有較好的吻合性。

2.3出水水質

膜反應器好氧池內的泥水混合液經膜過濾后形成工藝的出水。通過對產水水質分析，結果表明該處理工藝具有較好的生化、物理去除效果。經與該化工廠用傳統活性污泥法處理后的水質比較，本試驗得到的產水水質要明顯好于傳統方法處理后的產水水質。

膜反應器內較高的污泥濃度使得生化處理效果十分理想，有機物的去除率明顯提高，再加上精密的膜過濾，使得產水水質更加優化。本試驗中，MBR系統對有機物（COD）的去除率均在90%以上，對氨氮（NH3-N）的去除率也基本維持在80%以上。而運用傳統方法處理后的產水COD和NH3-N的去除率變化幅度較大，這可能由于傳統方法處理時水的溫度、pH、DO等條件的波動，引起水體污泥膨脹，造成沉淀效果不佳，大部分污泥流失，**終導致生化處理效果直線下降。本試驗應用的MBR工藝克服了傳統處理方法的以上不足之處，這也是該工藝得以應用推廣的因素之一。通過對比試驗還發現，采用不同孔徑的MBR分離膜，對實際產水水質影響不大，這與膜運行中污泥在膜表面形成的沉積層也起了一定的分離作用有關。

2.4膜污染與膜清洗

膜污染是膜運行中一系列增加膜阻力因素的總稱。MBR膜在運行一段時間以后，膜表面和膜孔內會不可避免地被污染物堵塞，導致膜通量逐漸下降，直至不再出水。膜污染縮短了膜的使用壽命，直接導致泵的抽吸水頭和曝氣量的增加，這也是造成MBR能耗增加的主要原因。

為了維持膜系統長期正常運行，當跨模壓差（TMP）上升到一定程度時，必須對膜組件進行清洗。膜清洗的目標是清除膜表面的污染層，恢復或提高膜的水通量。本試驗中當膜運行的跨膜壓差超過60KPa時，裝置停止運行，對膜組件進行清洗，清洗分為物理清洗和化學清洗。

物理清洗：物理清洗主要通過停止產水，對膜系統空曝氣，使得沉積在膜表面的污染物在高錯流速率的氣、水剪切力作用下得以去除，從而使膜通量得到一定程度的恢復。試驗結果表明，平板式膜組件通過空曝清洗后，通量恢復效果要比中空纖維簾式膜好。

化學清洗：由于實際水體中污染物主要以有機物為主，因此采用次氯酸鈉溶液作為清洗液，pH為10~11左右。清洗方法：配置300~500mg˙L-1次氯酸鈉溶液，調節pH，浸泡膜組件10h，重新啟動運行，通量都恢復在90%以上。

3結論

試驗表明，浸沒式MBR技術可成功用于化工廢水的處理。對于本文的試驗廢水，MBR膜系統A、B兩組膜的**佳氣水比分別為24和20；在同等曝氣強度條件下，測得A膜的臨界膜通量為20L˙m-2˙h-1，B膜的臨界膜通量為25L˙m-2˙h-1。

通過上清液與膜產水水質分析比較發現，膜反應器中有機物的去除主要依靠生化降解過程，膜對有機物（COD）具有一小部分的截留去除作用，但是采用不同孔徑的分離膜對產水水質影響不大。

中空纖維簾式膜組件的清洗周期為2個月左右，平板式膜組件的清洗周期為3個月以上，且平板式膜組件更容易通過物理清洗的方法使膜通量得到恢復，化學清洗對兩組膜的通量恢復均在初始通量的90%以上。

對比試驗表明，在同等工況運行條件下，用平板式膜組件處理該類廢水具有比膜通量更高、跨膜壓差更小、膜清洗周期長等特點。因此，對于本試驗所處理的廢水，選用平板式膜組件更具優勢。

2.MBR優勢

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